圖4.19說明了巖石在三軸壓縮中的壹些其他重要特性。Wawersik和Fairhust(1970)獲得了田納西大理巖的軸向應力( )-軸向應變()數據，給出了圖4.11所示的單軸應力-應變曲線。這些數據以及其他巖石的類似數據表明，隨著圍壓的增加，
(a)峰值強度增加；
(b)隨著塑性變形機制的引入，包括碎裂流動和晶粒滑動效應，從典型的脆性行為向完全延性行為轉變；
(c)包含曲線峰值的區域變平並變寬；
(d)峰值後殘余強度的應力降低，並在高值時消失。
峰值後強度降低消失時的圍壓，其性能變得完全具有延展性，被稱為脆-韌性轉變壓力，並隨巖石類型而變化。壹般而言，含矽量較高的火成巖和變質巖，如花崗巖和石英巖，在室溫下，在高達6543±8+0000 MPa或更高的圍壓下仍保持脆性(Paterson，1987)。在這種情況下，在實際的采礦問題中，韌性行為是無關緊要的。
在三軸壓縮試驗中，孔隙水壓力對多孔巖石特性的影響如圖4.20所示。在石灰巖上進行了壹系列三軸壓縮試驗，試驗值為常數，但施加了u=0-69MPa範圍內的不同等級的孔隙壓力。當u從0增加到69 MPa時，存在從脆性行為到脆性行為的轉變。在這種情況下，機械響應由有效圍壓控制，使用太沙基的經典有效應力定律計算，不成立，Brace和Martin(1968)在軸向應變率為10-3-10-8s-1的情況下，對各種低孔隙度(0.001-0.003)的結晶矽酸鹽巖石進行了三軸壓縮試驗。他們發現，只有當應變率小於某個臨界值時，經典有效應力定律才成立，該臨界值取決於巖石的滲透性、孔隙流體的粘度和試樣的幾何形狀。當應變率高於臨界應變率時，整個試樣不可能達到靜態平衡。
4.4.4多軸壓縮( )
這些試驗可以在立方體或直角棱柱體巖石上進行，在每對相對的面上施加不同的正應力。端部效應引起的困難比雙軸壓縮的可比情況(4.4.2節)更明顯。通過增加內部流體壓力。空心圓柱體雙軸壓縮試驗可以轉化為多軸試驗。霍斯金斯(19 69)給出了這種測試的詳細說明。然而，該試驗也遇到了空心圓柱體雙軸壓縮試驗所指出的困難。
棱柱形試樣的多軸壓縮試驗結果通常是相互矛盾的，但通常表明中間主應力對常數有壹定的影響，但這種影響不如增加類似量所產生的影響大(Paterson，1978)。然而，必須對這些試驗中施加應力的均勻性保持懷疑，並且應該非常小心地解釋結果。
4.45應力路徑的影響
在前面章節描述的試驗中，通常施加兩個主應力( )並保持不變，另壹個主應力()朝著峰值強度增加。該應力路徑不壹定是開挖時受開挖影響的巖石元素所遵循的路徑。
作為壹個例子，考慮在彈性巖體中進行的圓形橫截面的長開挖，其中原位主應力垂直地、水平地平行於開挖軸線，並且水平地垂直於軸線0.5p。第7章中給出的結果表明，開挖完成後，開挖邊界中間高度處的主應力從=p，=p，=0.5p變為=2.5p，=(1+v)p，其中v為巖石的泊松比，且=0。由於開挖，兩個主應力增大，另壹個主應力減小。因此，有必要確定前面描述的行為是應力路徑相關的，還是僅僅是應力最終狀態的函數。
與此相關的壹個試驗是三軸拉伸試驗，該試驗在三軸室內進行，圍壓大於軸向應力。測試可以在開始時逐漸減少，因此只有15%。對於，沒有觀察到強度增加。這些結果的實際結果是，對於這種巖石類型，中間主應力的“強化”效應可以忽略不計，因此，無論何時，都應使用單軸抗壓強度作為巖石材料強度。這個稍微保守的結論可能適用於廣泛的巖石類型。
不要用有道之類的字典翻譯。可以加50分。